目前，农网新建的35kV变电所主变高压侧大多采用高压熔断器进行保护，熔断器的选择直接关系到电网的安全运行。熔断器额定电流选择过小，容易造成熔丝误熔断；额定电流选择过大，又会造成越级跳闸。因此必须正确选用主变熔断器，保证熔丝保护的灵敏性、可靠性、选择性。下面举例说明：
某35kV变电所主变容量为2×5000kVA，变压器35kV侧选用熔断器进行保护。该变电所由上级110kV变电所的35kV出线供电，其出口定值为：无时限速断保护II=1800A，tI=0s；带时限速断保护IⅡ=900A，tⅡ=0.5s；定时限过流保护IⅢ=582A,tⅢ=1.5s。
短路电流分布如图1所示(电流值均折算到35kV侧)：
1 主变熔断器(包括熔管和熔丝)的选择熔断器额定电压必须与电网额定电压相同，不得高于或低于电网额定电压。 1.1 熔丝额定电流IR·e的选择
(1)根据主变额定电流IB·e选择： IR·e=KK·IB·e=KK·
式中 KK——可靠系数。当不考虑电动机自启动时，取KK=1.1～1.3；当考虑电动机自启动时，取KK=1.5～2.0。
对于农网小型变电所，一般没有较大负荷的动力用户，可不考虑电动机自启动，取KK=1.1～1.3。则IR·e=(1.1～1.3)× =91～107(A)，试取IR·e=100A。
(2) 按躲开10kV出口短路时流过主变的最大短路电流I 选择：
当10kV线路发生短路故障时，熔断器不应首先熔断，应由10kV出线断路器先切断故障线路。10kV出线断路器由速断保护切除短路故障的时间为：t=t0+tbh+tfd+ty 式中 t0——速断保护动作时限，一般取t0=0s； tbh——微机保护装置固有动作时间，约为0.02～0.05s； tfd——断路器固有分闸时间，目前新型断路器分闸时间不大于0.04～0.06s； ty——裕度时间，可取为0.15～0.2s。 由以上可知：t≈0.3s，则熔丝在t=0.3s时熔断电流It应满足：It＞I =800A，由熔丝安秒曲线查得，选取IR·e=100A的熔丝比较合适。
(3) 熔丝通过主变的励磁涌流时不应误熔断： 可按熔丝通过励磁涌流Iy时熔断时间t1不小于0.5s校验。中小型变压器励磁涌流衰减较快，可取Iy=(3～5)·IB·e进行校验。如取Iy=5·IBe=5×82.5=412.5(A)，查熔丝安秒曲线得知t1=0.5s时，熔断电流It1=750A，取IR·e=100A满足要求。
(4) 熔丝与上级35kV出口定值配合校验：
因为35kV出口速断电流II按躲开线路末端短路电流整定，故对II不做校验。
a.熔丝与带时限速断保护的配合。
当主变及以下设备发生故障时，上级35kV出口带时限速断(Ⅱ段)保护不应首先动作，应由熔断器首先熔断，切除故障点。Ⅱ段保护定值：IⅡ=900A tⅡ=0.5s，则熔丝在tⅡ=0.5s时的熔断电流It·2应满足：It·2≤K·IⅡ(K=0.8～0.9，为可靠系数)。
取K=0.9，则It·2≤0.9·It·2=0.9×900=810A。由安秒曲线查得It2=750A，满足要求。
b.熔丝与上级出口定时限过流保护的配合。
同上，经校验熔丝也符合要求。
(5) 熔丝灵敏度校验：
当主变低压侧发生最小短路故障时，熔丝应能可靠动作，即：Kem= ≥4。本保护中，Kem= =4.3＞4，满足要求。
1.2 熔管额定电流的选择
熔管额定电流Ig·e应大于或等于熔丝额定电流IR·e，即Ig·e≥IR·e，以保证熔断器不致损坏。如果将来要对变电所进行增容扩建，可根据负荷的发展选取Ig·e比IR·e大1～3个等级，避免增容时再更换熔管；如变电所已不需再增容扩建，也可选取与熔丝同一规格的熔管。
1.3 熔断器断流能力的校验
熔断器额定开断电流ID·e应大于安装处最大短路电流I IR·e=100A的熔断器额定熔断电流为5000A，远大于I =1600A。
当选取的熔断器不能与上级35kV出口定值配合时，在满足熔断器额定熔断电流要求的条件下，可按IR·e=(1.1～.3)·IB·e选取较小规格的熔丝，并进行以上校验。
2 主变低压侧电流保护与熔断器的配合
主变10kV侧设置带时限电流速断保护(动作时限t1=0.3s、动作电流I1)、过流保护(动作时限t2=0.6s、动作电流I2)、过负荷保护(动作时限t3=8s、动作电流I3)三段保护；由前节计算知道，保护动作切除故障所需时间约0.3s，为保护选择性，这三段保护动作值必须小于熔丝在t’1=t1+0.3=0.6s、t’2=t2+0.3=0.9s、t’3=t3+0.3=8.3s时的熔断电流。查安秒曲线可得出熔丝在0.6s、0.9s、8.3s时熔断电流分别为：IR1=660A、IR2=560A、IR3=300A，折算到10kV侧为：I′R1=2200A、I′R2=1860A、I′R3=1000A，则应为：I1＜I′R1=2200A、I2＜I′R2=1860A、I3＜I′R·3=1000A。整定I1=900A、I2=660A、I3=330A(均为10kV侧电流值)(主变二次侧额定电流为275A)。
3 10kV线路出口定值与熔断器的配合
农网35kV变电所事故多发生在10kV线路上，必须做好10kV出口定值与熔断器的配合，避免发生保护误动或越级跳闸。 10kV线路出口一般设置无时限速断和过流保护(动作时限tXL·2=0.3s)。其中速断保护应实现与主变低压侧带时限速断I1的配合，即速断定值IXL·1≤ (可靠系数KK=1.1～1.2)。整定IXL·1=400A～600A。
10kV出线过流定值IXL·2除了按照线路最大负荷电流Ifh·max整定外，还要与主变10kV侧过流定值I2、熔丝最小熔断电流Imin配合，即：
IXL·2≤ (K1=1.1～1.3)
IXL·2≤ (K2=1.3～1.5)
Imin≈(1.8～2.5)IR·e，所以IXL·2不宜大于1.2IR·e。IR·e=100A折算到10kV侧为I′R·e=333A，所以IXL·2应尽量不大于400A。
总之，选择熔断器时应保证熔断器与电源侧继电保护之间，以及熔断器与负荷侧继电保护之间动作的选择性。在此前提下，当保护范围内短路时，能在最短的时间内熔断，及时切除故障，保证设备的安全运行和正常供电。
4 主变熔断器运行情况的监控
当熔断器一相跌落或熔断时，将造成主变的缺相运行，影响安全，应设置非全相运行保护对缺相故障进行监控。
正常运行时，主变10kV侧各相负荷电流为：ILa·f≈ILb·f≈ILc·f≈Ifh(Ifh为负荷电流)，三相负序电流代数和3I2≈0，3 I2与Ifh比值 ≈0，三相负荷电流相位角为：θAB≈θBC≈θCA≈120°；经分析(过程略)可知，熔断器B相断线时，主变10kV侧各相负荷电流为：ILa≈LLb≈- ，三相负序电流代数和3I2≈(2～3)·ILa， ～3)负荷电流相位角θAB=0 θBC≈θCA≈180°(如图3所示)
可通过比较K= 值的变化实现主变非全相运行保护(设计方案略)，也可通过比较负荷电流相位角的变化实现。即利用缺相时有一电流相位角由120°变为0°的特点，设置保护定值为相位角θ=θzd(0＜θzd＜120°)，通过10kV主进断路器微机保护装置采集主变低压侧三相负荷电流，计算出相位角θAB、θBC、θCA，并与定值θzd比较，如任一相位角(如θAB)满足θAB≤θzd，则说明主变高压侧出现断线故障，保护动作；如果θAB＞θzd则说明主变运行正常。θzd可整定为60°。为避免主变高压侧两相短路时保护误动，其动作时间应不小于1.0s。
当熔断器两相或三相都熔断时，该变压器电流、功率等参数为零，调度值班人员可通过SCADA系统进行监控。
